マッキントッシュタイプCSPPは３極管よりも ビーム管や５極管でこそ本来の実力を発揮する回路なので 6550A の最適動作を探ってみます。

各段の構成を検討してみましょう。

初段・２段目：

差動２段の構成は悪くないのだが、初段の定電流源が抵抗のみとはやや寂しいです。しかし、この構成では初段のゲインが高いのでこれは大きな問題ではありません。２段目との結合は上側が直結なのに対し下側はＣ結合と、２段差動としては変則的で低域時定数が存在するのは欠点、しかしこのおかげで球のバラツキと経時（経年）変化には強くなりますので、一般のユーザーが使うアンプとしては妥当な選択です。
12AX7はμは大きいがｒｐもそれなりに高いので高域特性はあまり望めません。ゲインを大きくとり、そのゲインをNFBに回して特性を得る設計ならではの選択だと思いますが、個人的には別の球を使いたいところです。

３段目・ドライブ段：

スタガー比を確保するために２段目とのカップリングに0.047μＦと小さい容量のコンデンサが使われており、無帰還での低域特性を制限しています。そもそも電力感度の低い大出力３極管8045Gをドライブするために考えられた回路なので、高ドライブ電圧を確保するため耐圧の高い6240Gを開発していますが、6240G以外の双３極管ではＧＴ管の6SN7GTBくらいしか使えそうな球が見つかりません。

出力段・総合：

出力段の励振はブートストラップでがんじがらめに見えていてもコモンレベルからの電圧性ドライブのためにKNFが全て打ち消されてしまう訳では無く、３段目のカソードに 戻されたブートストラップにはNFの効果もあり、DFに貢献しています。
大出力３極管(8045G)をドライブするには耐圧不足の点を除けばよく考えられた巧妙な回路だと言えます。

しかし、ループＮＦＢは２０ｄＢもかけられており、その上でさらにゲインが３０ｄＢもあるので私の基準からすればゲイン過剰です。
先ずは過剰なゲインを減らし、裸特性を整えたうえでアンプとして見合ったゲインとNFB量にしたいところ。

■ 回路変更案

とりあえずオーバーオール帰還を廃し、４段ある増幅段数を１段減らして、裸特性を改善するために結合時定数等を修正します。

回路変更のためには一部プリント基板のパターンを切った貼ったしなければならないので、とりあえず簡単に出来る小改造として各段の電圧配分を変えないように（安直に）２段目をカソードフォロワーにしてゲインを１未満にし、３段目とのカップリングコンデンサーの容量を大きくして低域特性を改善を狙います。

前述したようにドライブ段は元々は8045Gのために必要なドライブ電圧を得るべく高電圧がかけられていますが、6550Aを使う分にはそれ程の高電圧は必要ないのでドライブ段のプレート電圧を下げても充分ドライブが可能になります。

ドライブ段へ供給する電圧を下げる為には出力段のプレートからの配線を外し、NFに使われている４番目の1次巻線（図面上右端）を利用してブートストラップを維持したままドライバーに供給します。外したドライブ段への ブートストラップは出力段のカソードから取れば同じです。（初段へのループは外す）１００V程度電圧を下げることにしてドライバー段の負担を軽減し、ついでに出力段のSGもこちら側の電源から供給することでスクリーン損失を抑えます。

出力段はビーム管Native動作を選択しました。
試しにＬＵＸオリジナルの５０％UL接続も確認してみましたが、SG電圧を下げたせいもあり、出力が４割近くも減る割にはダンピングファクターは僅か０．５しか改善しませんでしたので、KNFが利 かせられるマッキントッシュタイプCSPPに於いて多極管のＵＬ動作は殆どメリットが無く、 ハッキリ言って無駄です。（と言うわけでＬＵＸのオリジナル回路では例えＫＴ８８でも４０Ｗ程度しか得られません）

■ 変更した回路 Rev.1 (13-Nov-09)

6550A のスクリーン電圧とカソフォロ＆ドライバー段に供給される電源をNFに使われていた巻線（FC-FD）を使って一段低い電圧を供給するように変更し、スクリーン損失とドライバー管の耐圧に配慮しました。これにより 6550A のスクリーン電圧は約３１０V程度になり、カソフォロ段のP-K間電圧が約３５０V、ドライバーのP-K間電圧は約２８０Vになりました。

これでクオドラファイラ捲きの１次巻線が全て有効に使われる事になり、見た目にもスマートな回路となりました。
このＯＰＴ GX-100-3.6 は本来こういう使われ方を想定して設計・製作されたものと思いますが、３極管でバイアスが非常に深い 8045G ではドライブ段に高電圧が必要な為に出力段のプレートと同じ電圧を供給せざるを得なかったのでしょう。
結果的にA3000の場合、ＯＰＴはトリファイラ（３巻線）で充分だったけれども4番目の巻線が余ったのでNFに使ったというのが真相じゃないかと解釈しています。

以前のFC-FD巻線からドライバー段へのブートストラップ＆NFは元々がC結合であり、信号的には出力段のカソードと同じなのでそれらをKA-KBに接続を移動し、この巻線からの初段へのフィードバックは廃止しました。

回路図内に青で示した箇所が変更点です。初段は別の球に変更しようかとも考えましたが、最終的に満足な特性が得られたのでそのままになっています。

ループ帰還無しの状態で５０ｄBあったゲインを減らすのと低域・高域共に裸特性を改善する為に２段目の12AU7をカソードフォロワに変更することを思いつきました。
２０ｄB程度あると思われる２段目のゲインですが、これを０ｄBにするためには先ず共通カソード抵抗を廃してそれぞれのカソードに抵抗を振り分けておき、プレートの負荷抵抗は残してプレート・カソード共に同じ抵抗値の負荷とすることにより、単なるカソフォロではないP-K分割位相反転と等しい回路としました。

そしてそれぞれのカソードからたすき掛けで３段目に接続することにより上のプレートと下のカソード、下のプレートと上のカソードと言う具合に同相の出力同士をパラ接続して３段目に送ります。
これにより、上下の12AU7は交流的に並列に接続されたことになり、出力段と同じようにCSPPになります。（但しSingle EndではなくDouble Endですが．．．）
さらにここではカップリングコンデンサの容量を0.047μFから0.1μF（回路図中は手持ちの都合で0.15μF）に増やして低域特性を改善します。

また、２段目のゲインが０ｄＢになることにより、初段下側と２段目を繋いでいたコンデンサを廃して直結とし、ループ内時定数をひとつ減らしました。
直結することにより上下プレート電圧のバラツキが２段目に伝わり調整回路も持たない本機では一見拙いように見えますが、これは初段と同じく３〜４Vの上下電位差がそのままコピーされるだけであり、２段目の直流安定度は初段に依存するだけで初段が極端にバラついていなければ無視出来ます。（概ね５％以下？）

元より定電流源は無いもののμの高い初段につづく２段構成の差動回路で保たれていた平衡性が今度は初段の差動にのみ依存することになるように見えますが、２段目で上下の信号がサミングされるので初段のバラツキは 以前よりも強力に補正されます。

電源には新たに出力段スクリーンとドライバー段への電源供給のために２段目の供給電圧に準ずる電源を高耐圧MOS-FETを介して供給しています。これは３００V巻線の電流容量に余裕がないため、こちらから供給すると最大出力付近ではSG電流が増え電圧降下が大きくなって出力に制限がかかるので、それを避けるための措置です。

バイアスのC電源はスクリーン電圧が下がることにより必要な出力管のバイアスも下がるので抵抗値を調節しています。

　

※ 全段プッシュプルなので慎重に配線を見極めないと簡単に上下の位相を間違え る可能性があるので注意。

後日メールを頂いた方からマネして改造したら発振したのでカップリングコンデンサの容量が間違えているのでは？との質問がありましたが、プッシュプル上下とトランス上下の配線さえ間違えていなければ基本発振することはありません。

もし、改造後に発振するのであればプッシュプル上下の配線変更による位相がどこかで間違えている。　
FC-FD巻線からそれに伴う出力管スクリーンとカソフォロのプレートへの配線、３段目ブートストラップの上下極性は要注意。

■ 特性

無帰還(Open Loop)時のゲインが約２９ｄBとなり、周波数特性とダンピングファクターの向上の為にNFB量は約７ｄBにしました。

	A3000-1 Serial# 907219		A3000-2 Serial#  010176
	Open Loop	Closed （NFB7.0dB)	Open Loop	Closed （NFB7.2dB)
最大出力（５％歪み）	６１ Ｗ	６８ W	６８ Ｗ	６８ W
ゲイン	２９．１ ｄB	２２．１ ｄB	２９．６ ｄB	２２．４ ｄB
高域カットオフ (-3dB)	６０ KHｚ	１５０ KHｚ	７５ KHｚ	１５０ KHｚ
ダンピングファクター （８Ω）	３．０	７．１	３．２	７．８
残留ノイズ	０．４ ｍV	０．２５ ｍV	０．３５ ｍV	０．２ ｍV

アンプ�@では８０ＫＨｚあたりに弱冠のディップが観測されているが原因は不明。（ちゃんと調べていない（＾＾；）

アンプ�Aでは非常に優秀な特性曲線を描く。(^o^)

無帰還状態でも非常に低い歪率を示したのは予想外でしたが、周波数特性は予定どおりで、７ｄＢと軽めの負帰還を施した後は１０〜１００KHｚが１ｄB以内に収まる正にフラット＆ワイドレンジとなりました。

■ まとめ

改造前（ほぼオリジナル状態）の音質は全く気に入りませんでしたが、裸特性を改善して適量のＮＦＢを施した本機はその潜在性能を発揮するに至ったと実感しました。

３段目及びドライブ段のプレート電圧と出力管のスクリーン電圧を抑えたことにより球に優しい動作となり、ほぼ入手不可能な6240Gではなく他のMT双３極管を使うことが出来ます。
※３段目にはそのまま6FQ7/6CG7が使え、ヒーター接続の変更をすれば12AU7や12BH7Aも使えますし、カソフォロ段はヒーター接続変更を 必須条件に12BH7Aが耐圧の範囲で使えます。

そのドライブ段への電源供給にＮＦ専用として使われていた４番目の巻線(FC-FD)を使うことで、『動作電圧の違う箇所をブートストラップするのが本来の目的であろうクオドラファイラ捲き線』を有効に利用することが出来ました。

GX-100-3.6	Ｂｅｆｏｒｅ	Ａｆｔｅｒ
�@ PA-PB	出力管プレートとSG＆ドライブ段プレートへの電源供給とブートストラップ	出力管プレート
�A KA-KB	出力管カソード	出力管カソードと３段目へのブートストラップ
�B FA-FB	カソードフォロワへのブートストラップ	カソードフォロワへのブートストラップ
�C FC-FD	３段目と初段への負帰還	ドライブ段プレートへのブートストラップと出力管SGへの電源供給

改造前は不自然と感じたエネルギーバランスがしっかりと整い、いかにも大出力アンプが持つ底力を感じさせてくれる音質になりました。

特性に弱冠の違いはありますが、アンプ�@、�AともにマッキントッシュタイプＣＳＰＰとして満足出来る音質と大出力を両立しています。

但し、大出力アンプとしてはゲインを抑えたために入力感度が低く、最大出力時約１．８５Vｒｍｓとなっています。
しかし、私の環境では他のアンプとゲインが近い方が使いやすいし、最大出力で使うこともありません。
もちろんプリアンプを使う環境では問題にならないし、却ってこの位が使いやすい入力感度とゲインだと思います。

大出力時の歪率はもう少し改善出来る余地があるように思えるのでさらに検討してみます。

■ つづき

前述したように、入力感度が低いということは初段の耐入力が大きくないと初段が先に歪んでしまいます。

出力段がクリップする前に初段或いはドライバー段が限界に達してしまっては設計不良そのものです（＾＾；；；；
本機では改造によってゲインを減らした為にその分初段には以前より大きな入力電圧が必要になっています。
そしてその耐入力に余裕が無いために出力段よりも先に初段で歪みが増加する結果になってしまっています。

そこで初段の動作点を変更して耐入力を上げる変更をします。
当然初段の動作はリニアリティの良い範囲で増幅出来なければなりませんのでその為にはバイアスを深くします。

どれだけバイアスが必要なのかは負帰還を施す前の裸ゲインから算出します。
裸ゲインは約30倍ですから、最大出力７０W（２３．７V／8Ω）を得るための入力感度は約０．７９Vrmsとなります。
０．７９VrmsをPeak to Peakに直すと約２．８倍ですから２．２Vp-pとなり、差動増幅では、２本の球で入力電圧を分け合うので、1本あたりの耐入力は１．１V以上という事になり、バイアスの最低値が０．５５Vあれば成立することになります。

本機の共通カソード電位は０．８Vですので問題無いように見えますが、球のバイアスの浅い領域（０〜０．５V）はバラツキが大きく、グリッドリーク等の影響でリニアリティも悪化し、クリップ寸前の大入力では歪みが大きくなります。
改造前のＡ３０００オリジナル設計では２段目のゲインが約２０ｄＢ（１０倍）あるので入力感度はさらに低い１０分の１程度であり、０．８Vのバイアスでも全く問題無い訳です。

さてオープンゲインが１０分の１に減った改造機においては最低値として算出した０．５５Vよりも約０．５V高い１．０５Ｖ以上をカソードバイアスに確保する必要があります。単純にバイアスを深くするとプレート電流が減りますが、そうすると必要な電圧まで増幅出来なくなってしまいますのでプレート電流は維持しなければなりません。と言うことはプレート電圧を上げるしか手は無い訳です。

初段は差動増幅ですのでもちろんプレート電流は共通カソード抵抗２２０KΩと負電源（−２４０V）で約０．５ｍAです。
下の12AX7AのEp-Ip特性図を見ればプレート電圧１００Vで−１Vのバイアスであることが読み取れますが、実機では既にプレート電圧は１１０V以上であるにも関わらずカソード電位は０．８Vですので、使用している球の動作点は右方向へズレていることが推測出来ます。

上の特性のとおりならば茶色で示した負荷線になるところが、実機では青のカーブに重ねた赤の負荷線あたりで動作させないとバイアスは１Vにはなりません。
従って概ねプレート電圧を１２５V以上にしてやればバイアス電圧１V以上を確保出来る勘定です。

■ 変更した回路 Rev.2 (21-Nov-09)

実はアンプ回路には何も変更がありません。
供給電圧の＋Ｂ２と＋Ｂ３が入れ替わり、それぞれの電圧が高くなっています。
初段のプレート電圧には約１５０Ｖを与え、バイアス電圧は１．１Ｖを確保出来たので、これで大出力時の歪率改善になります。
初段のプレート電圧を引き上げたことにより次段のグリッド電圧が上がり、それにつられてプレート電流が増加するためにカソード電位が上がってプレート電圧も下がり、球の動作点が低い方に移動してしまうので２段目には以前の＋３４０Vからぐっと引き上げた＋４６０Vを与えて、初段とほぼ同じ約１４０Ｖのプレート電圧を確保しました。これにて漸く図中の電圧配分が得られています。

ドライバー段への供給は電圧的に見て３００Ｖ巻線からの供給も可能ですが、レギュレーションが伴わないために大出力時の出力管スクリーン電流の上昇に電圧がドロップしてしまい最大出力が低下してしまったので却下（＾＾；
従って正側電源はすべて＋Ｂ１からドロップするかたちで配分し、結局のところ＋Ｂ１以外の＋Ｂ２,+Ｂ３,+Ｂ４の電圧は以前より高い設定になっています。

■ 特性 Rev.2

Rev.1 に較べるとアンプ�@、�Aともに１０Ｗ以上の歪率が改善し、最大出力直前の６６Ｗまで１％以下をキープしています。

■ 雑感

今回の改造は意図したとは言え、意外な高性能になりました。

大したメリットではありませんが、２段目の回路は【ＣＳＰＰ平衡バッファー】とでも呼べる面白い回路になりました（前例があるかどうかは不明）。

裸特性に於いてもかなりの低歪率で、軽いＮＦＢで充分な低歪率に仕上がりました。

偉大？な KT-88 の影に隠れてあまり目立った評価はない球ですが、改めて GE 6550A の実力を再確認する事になりました。

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Last update 10-Nov-2025